ИНСТРУМЕНТЫ · ОТКРЫТЫЕ ФОРМУЛЫ
Калькуляторы для расчёта и первичного подбора
Введите исходные параметры, проверьте подстановку и сохраните результат ссылкой. В реестре — страницы движка и инструменты, собранные на главной. карточки — пример состава каталога
176карточек в реестре
КАЛЬКУЛЯТОР — формула и результат · ПОДБОР — расчётные Q–H · КОНВЕРТЕР — перевод единиц.
МОДУЛИ
Инструменты, которые собирают решение целиком
теплотехника
1 инструм. · примеротопление
10 инструм. · примерМощность по расходу
Открытая методика расчёта
Расход топлива и стоимость сезона
B = Q · τ / (η · Hi); C = B · p
Холодонагрузка камеры и чиллера
QΣ = Qогр + Qвозд + Qпрод + Qвнутр
Коэффициент K через Nu–Re–Pr
Re = ρvd/μ; Pr = cμ/λ; K = Nu · λ/d
Диаметр газопровода по расходу и скорости
D = √(4Q / (π · v)); Q — расход в м³/с
Буферная ёмкость системы отопления
V = Q · t · 60 · 1000 / (ρ · c · ΔT)
Тепловая нагрузка ГВС
QГВС = 1,163 · G · (tгвс − tхвс)
Расчёт диаметра дымохода
V = V₀ · (273,15 + t)/273,15 · 101325/p; A = V/(3600 · w); D = √(4A/π)
Расчёт тёплого пола
L = A/(s/1000); N = округление вверх(L/Lmax); G = Q/(1,163 · ΔT)
Мощность котла по теплопотерям
Q = Σ(k · F · ΔT) · 1,15
насосы
62 инструм. · примерПодбор циркуляционного насоса по Q-H
G = Q/(1,163 · ΔT); H = L · i · (1 + запас)
LMTD — среднелогарифмический температурный напор
ΔTср.лог = (ΔT₁ − ΔT₂) / ln(ΔT₁/ΔT₂)
Температурный график отопления
t = tв + (tрасч − tв) · (tв − tн)/(tв − tн,расч)
Секции радиаторов
N = Q · 1000 / qсек; Nустан = округление вверх(N)
Мощность насоса и подбор мотора
N = ρ · g · Q · H / η; Nдв = N · (1 + запас/100)
Элеватор и сопло
μ = G2/G1; dс = √(4 · G1/3600/(π · vс)); Kvs = G1/√Δp
Коллектор и гребёнка
QΣ = N · Qветв; D = √(4Q/(3600 · π · v))
Аффинные законы насоса и обточка рабочего колеса
Q₂ = Q₁r; H₂ = H₁r²; P₂ = P₁r³
NPSH и проверка кавитации
NPSHд = (pпов − pнас)/(ρg) + z − hвс; ΔNPSH = NPSHд − NPSHтр − запас
Подбор гидрострелки
A = Qмакс / (3600 · v); D = √(4A/π)
Подбор клапана по Kvs
Kvs = Q / √Δp
Расчёт скважинного насоса
H = (hскв + hподъём + p/(ρg) + hпотерь) · (1 + запас/100)
Экономия от ЧРП насоса
Q₂ = Q₁ · n₂/n₁; H₂ = H₁ · (n₂/n₁)²; P₂ = P₁ · (n₂/n₁)³
Элеваторное присоединение ИТП
G₁ = Q/(1,163 · ΔT₁); μ = G₂/G₁; dс = √(4 · G₁/3600/(π · vс))
Подбор и проверка насоса по рабочей точке
G = Q/(1,163 · ΔT); H = L · i · (1 + запас); N = ρgQH/η; NPSHд = (pпов − pнас)/(ρg) + z − hвс
Кожухотрубный аппарат: теплопередача и компоновка
A = Q/(K · F · ΔTср.лог); Re = ρvd/μ; K = Nuλ/d; N = 4Q/(πdᵢ²v); ΔP = R·L + Σζ·ρv²/2
Изменение режима без смены корпуса насоса
Q = Qтепл/(1,163·ΔT); Hсети = L·i·(1+s/100); Hнас = H₀ − S·Q²; Q₂ = Q₁r; H₂ = H₁r²; P₂ = P₁r³
Расчёт и подбор независимого узла ИТП
Q → G = Q/(1,163 · ΔT) → AПТО → Kvs → Δpбал
Гидравлическая обвязка котельной
Q → G → Dгс; GΣ = N · Gветв → Dколл; Nсек = Qветв · 1000/qсек
Скважинная насосная установка
Hтр = (hскв + hподъём + p/(ρg) + hпотерь)(1 + запас); H(Q) — по двум точкам кривой
Теплогидравлическая ведомость для курсового проекта
Q + LMTD + Nu–Re–Pr → Uчист → Uзагр → A; ΔP = R · L + ζρv²/2
Гидравлическая настройка отопительного контура ИТП
G = Q/(1,163 · ΔT); Δpуст = (G/Kv)²; Kvs = G/√(Δp/100 000)
Пластинчатый ПТО: тепловой и гидравлический подбор
ΔTср.лог = (ΔT₁ − ΔT₂)/ln(ΔT₁/ΔT₂); A = Q(1+s/100)/(K·F·ΔTср.лог); ΔP = R·L + Σζ·ρv²/2
Дроссельная шайба ИТП
Q = μ · (πd²/4) · √(2Δp/ρ); d = √[4(Q/3600)/(πμ√(2Δp/ρ))]
Предварительный подбор БТП
Qрасч = (Qот + Qвент + QГВС + Qпроч) · (1 + r/100); N = округление вверх(Qрасч/Qмод)
Параллельная и последовательная работа насосов
QΣ = Q₁ + Q₂ при параллельной работе; HΣ = H₁ + H₂ при последовательной
Быстроходность насоса Nss
Nss = n · √Q / NPSH₃%⁰·⁷⁵
КПД насоса по испытательным данным
η = ρ · g · Q · H / Pвал
Энергопотребление и стоимость работы насоса
P = ρgQH/(3600η); E = P · t; C = E · c
Расчёт станции повышения давления
H = [Δp/(ρg) + z + hпот] · (1 + запас/100); Qнас = QΣ/Nраб
Диаметр трубопровода насосной установки
D = √(4Q/(πv)); Q = Qч/3600
Подбор дренажного насоса по объёму и времени
Q = V/t; H = z + hпот; N = ρgQH/(3600η)
Гидроудар в насосной линии
Δp = ρ · a · Δv; ΔH = a · Δv / g
Флэш-пар из конденсата
x = (hк − hж,2) / r₂; Gфл = x · Gк
Число каналов спирального теплообменника
N = округление вверх[Q/(3600 · v · b · h)]; vф = Q/(3600 · N · b · h)
Гидравлический расчёт трубопровода
Δp = λ · (L/D) · ρv²/2; h = 10,67LQ¹·⁸⁵²/(C¹·⁸⁵²D⁴·⁸⁷)
Диаметр трубопровода по расходу и скорости
D = √(4Q/(πv)); A = Q/v
Местные сопротивления трубопровода
Δpм = Σζ · ρv²/2; hм = Δpм/(ρg)
Подбор вентилятора по расходу и напору
Lв = L(1 + s/100); P = Lв · Δp/(3600 · η · 1000)
Калорифер: мощность и расход воды
Q = ρв · L · cp,в · Δtв/3600; G = Q/(cp,вода · Δtвода)
Подбор гидроаккумулятора для насосной установки
Vбак = Vцикл / [p₀ · (1/pмин − 1/pмакс)]; Vцикл = Qнас · tмин/60
КПД насосного агрегата по электропотреблению
ηагр = ρ · g · Q · H / Pэл
Напор насоса по показаниям давления
H = (p₂ − p₁)/(ρg) + (z₂ − z₁) + (v₂² − v₁²)/(2g)
Крутящий момент на валу насоса
M = 9550 · Pвал / n
Производительность поршневого насоса
Q = z · kд · (πD²/4) · s · n · ηv · 60
Расход дозировочного насоса по концентрации
qдоз = Qв · C / (ρр · w); C — мг/л, Qв — м³/ч
Число ступеней многоступенчатого насоса
z = округление вверх(Hтр/Hступ); Hфакт = z · Hступ
Максимальная высота всасывания насоса
Hвс,max = (pбар − pпар)/(ρg) − NPSHтр − hвс − запас
Тепловой расчёт теплообменника: Q, LMTD и площадь
A = Q · (1 + s/100) / (K · F · ΔTср.лог); ΔTср.лог = (ΔT₁ − ΔT₂) / ln(ΔT₁/ΔT₂)
Проверка температурного пересечения теплообменника
ΔTmin = min(ΔT₁, ΔT₂); ΔTср.лог = (ΔT₁ − ΔT₂) / ln(ΔT₁/ΔT₂)
Проверка запаса площади теплообменника
s = (Aуст / Aтреб − 1) · 100%; ΔA = Aуст − Aтреб
Расход теплоносителя по нагрузке теплообменника
ṁ = Q/(c · Δt); G = 3600 · ṁ; V = G/ρ
Самотечный трубопровод: расход по уклону
Q = (1/n) · A · R^(2/3) · √i; v = Q/A
Суточный и часовой расход воды
Qср.сут = N · qуд / 1000; Qмакс.сут = Qср.сут · Kсут; Qмакс.ч = Qмакс.сут · Kч / 24
Расчётный расход внутреннего водопровода
q = 5 · q₀ · α; qрасч = max(q, q₀,макс)
Расход воды на внутреннее пожаротушение
qпож = qструи · nструй; Qпож = 3,6 · qпож
Объём запаса воды на пожаротушение
V = (qпож + qпроч) · t · 60 / 1000
Объём регулирующей ёмкости водоснабжения
V = Qсут · tавт / 24
Подбор гидроаккумулятора водоснабжения
Vбак = Vпол / [p₀ · (1/pвкл − 1/pвыкл)]; pабс = pизб + pатм
Потери напора в водосчётчике
h = S · q²; Δp = ρ · g · h
Расход воды на полив территории
Vполив = A · qполив · n / 1000
Циркуляционный насос: рабочая точка
H = H₀ − S · G²
вентиляция
23 инструм. · примерТеплопотери помещения по площади
Q = S · q₀ · kрег · kутепл · kэтаж / 1000
Сечение и скорость воздуховода
A = L / (3600 · v); Dэкв = √(4A/π)
Расчёт теплопотерь здания
Q = [Σ(A · U) + 0,335 · n · V] · (tв − tн) / 1000
Аэродинамический расчёт вентиляционной сети
ΔP = R · L + Σξ · ρv²/2; v = Lвозд / (3600 · A)
Тепловая нагрузка → котёл
Qзд = [Σ(A · U) + 0,335 · n · V] · (tв − tн) / 1000; Qкот = Qзд · (1 + запас/100)
Подбор приточной установки
A = L/(3600 · v); ΔP = R · L + Σξ · ρv²/2; Qкал = 0,335 · L · Δt/1000
Энергоэффективная приточно-вытяжная система
L = nV; ε = (tпосле − tнар)/(tвыт − tнар); Qкал = 0,335·L·(tзад − tпосле)/1000
Топливо и эксплуатационные затраты
Q = [Σ(A · U) + 0,335 · n · V] · Δt/1000; B = Q · τ/(η · Hi); C = B · p
Расчёт воздушной сети
L = V · n; A = L/(3600 · v); Dэкв = √(4A/π); ΔP = R·Lуч + Σξ·ρv²/2
Расчёт тепловой нагрузки ИТП
QИТП = Qот + Qвент + QГВС + Qпроч; отдельно для среднего и максимального расхода ГВС
Воздухообмен по кратности, людям и CO₂
L = max(n · V; 3,6 · N · l; 1000 · GCO₂/(Cв − Cнар))
Психрометрия влажного воздуха: i и d
pv = φ · pнас; d = 0,622 · pv/(p − pv); i = 1,006t + d(2501 + 1,86t)
Местный отсос: расход и сечение
L = 3600 · F · vз; Aвозд = L/(3600 · vвозд); Dэкв = √(4Aвозд/π)
Увлажнение воздуха: расход влаги
W = ρ · L · (d2 − d1)/1000
Воздухообмен по тепловым избыткам
L = 3600 · Q/(ρ · cp · (tв − tпр))
Воздухообмен по влаговыделениям
L = 1000 · W/(ρ · (dв − dпр))
Смешение влажного воздуха
G = ρ · L; dсм = Σ(G · d)/ΣG; iсм = Σ(G · i)/ΣG
Точка росы и риск конденсации
γ = ln(φ/100) + 17,62t/(243,12 + t); tр = 243,12γ/(17,62 − γ)
Холодонагрузка помещения
QΣ = U · A · Δt + ρ · L · cp · Δt/3600 + Qвнутр + Qсолн
Размеры прямоугольного воздуховода
A = L/(3600 · v); b = √(A · r); h = √(A/r)
Естественная тяга вентиляционного канала
Δpрасп = g · h · (ρнар − ρвн); Δpизб = Δpрасп − Δpсети
Количество и площадь воздухораспределителей
N = округление вверх(L/Lдиф); AΣ = L/(3600 · vлиц); A1 = AΣ/N
Сечение воздуховода по расходу
F = L / (3600 · v)
теплообменники
21 инструм. · примерОбъём теплоносителя в системе
Vсист = π · d²/4 · L · 1000 + Nрад · Vсек + Vпроч
Рекуператор: КПД и экономия
ε = (tпосле − tнар)/(tвыт − tнар); Qвозв = 0,335 · L · ε · Δt / 1000
Поверочный расчёт теплообменника ε–NTU
NTU = UA/Cmin; Q = ε · Cmin · (tг,вх − tх,вх)
Подбор пластинчатого теплообменника узла
A = Q · (1 + запас/100) / (K · F · ΔTср.лог)
Гидравлика теплообменника по сторонам
ΔP = R · L + Σζ · ρv²/2; v = 4Q/(πd²)
Кожухотрубный теплообменник: трубки и обечайка
N = 4Q/(πdᵢ²v); F = NπdₒL; Dобеч ≈ √(4N·Aяч/π) + 2c
Коэффициент загрязнения теплообменника
1/Uзагр = 1/Uчист + Rf,1 + Rf,2
Поверка теплообменника по выходной температуре
1/Uзагр = 1/Uчист + Rf,1 + Rf,2; NTU = UзагрA/Cmin; Q = εCminΔt; ΔP = RL + Σζρv²/2
Расход пара по тепловой нагрузке
Gп = 3600 · Q / (hп − hк)
Расход охлаждающей воды конденсатора
G = Qконд / (cp · Δt); V = G · 3600 / ρ
Тепловой баланс теплообменника
Qг = ṁг · cг · (tг,вх − tг,вых); Qх = ṁх · cх · (tх,вых − tх,вх)
Коэффициент теплопередачи через стенку теплообменника
1/K = 1/αг + Rf,г + δ/λ + Rf,х + 1/αх
Оребрённая поверхность теплообменника
A = Nтр · [πdтр(L − Nрδ) + Nр(π(dр² − dтр²)/2 + πdрδ)]
Воздушный теплообменник: тепловая мощность
Q = ρ · L · cр · (tвых − tвх) / 3600
Проверка stall парового теплообменника
Δpдост = pп − pобр − ρgH/10⁵; Δpзап = Δpдост − Δpтр
Воздухоохладитель: мощность и конденсат
i = 1,006t + (d/1000)(2501 + 1,86t); Q = ρ · L · (i1 − i2)/3600; W = ρ · L · (d1 − d2)/1000
Эффективность оребрения теплообменника
m = √(2α/(λδ)); ηр = tanh(mL)/(mL)
Эффективная площадь оребрения теплообменника
Aэфф = Aосн + ηр · Aр
Температура стенки теплообменника
q″ = (tг − tх)/(1/αг + δ/λ + 1/αх); tст,г = tг − q″/αг; tст,х = tх + q″/αх
Общий коэффициент теплопередачи по испытанию
K = Q / (A · F · ΔTср.лог)
Пластинчатый ТО: модель и обвязка
F = Q / (k · Δtср)
арматура
31 инструм. · примерНастройка регулятора перепада давления
Δpуст = (Qмакс / Kv)²
Балансировочный клапан: расчёт Kvs
Kvs = Q / √(Δp / 100 000)
Заполнение и компенсация отопления
Qкот = Qпот · (1 + s/100); Vсист = πd²L/4 + NрадVсек + Vпроч; Vбак = Vсист·β/α
Узел учёта тепловой энергии
P = ρ · c · G · ΔT / 3600; E = P · τ
Расширительный бак отопления
Vрасш = Vсист · β/100; Vбак = Vрасш/(1 − p₀,абс/pmax,абс)
Объём ёмкости по геометрии
Vцилиндра = πd²L/4; Vпрямоугольника = LWH; Vраб = Vгеом · φ/100
Теплопередача через многослойную стену
RΣ = Rsi + Σ(δ/λ) + Rse; U = 1/RΣ; Q = AΔT/RΣ
Тепловая ёмкость тела
Q = m · c · (t₂ − t₁); C = m · c
Прогиб шарнирно опёртой балки
Mmax = PL/4; fmax = PL³/(48EI)
Геометрия прямоугольного сечения
A = bh; I = bh³/12; W = bh²/6
Теплоизоляция трубопровода
qₗ = Δt / [ln(r₂/r₁)/(2πλ) + 1/(2παr₂)]
Тепловое расширение трубопровода и компенсатор
ΔL = α · L · Δt; n = округление вверх(|ΔL|/s)
Гидроудар в трубопроводе
Δp = ρ · a · Δv; ΔH = a · Δv/g
Число Рейнольдса и коэффициент трения
Re = ρvD/μ; λ = 64/Re или уравнение Коулбрука–Уайта
Толщина стенки трубопровода по ASME B31.3
t = PD/[2(SEW + PY)]; tном = (t + c)/(1 − m/100)
Смесительная камера: температура смеси
tсм = (Lнар · tнар + Lрец · tрец)/(Lнар + Lрец)
Массовый расход по объёмному расходу
G = ρ · Q
Гидростатическое давление жидкости
pгидр = ρ · g · h; pабс = pатм + pгидр
Тепловая диффузия материала
a = λ / (ρ · cp)
Числа подобия Re, Pr и Nu
Re = ρvD/μ; Pr = cpμ/λ; Nu = 0,023 · Re⁰·⁸ · Prⁿ
Плотность идеального газа
ρ = pM / (RT)
Кинематическая вязкость жидкости
ν = μ / ρ
Механическая мощность по моменту
P = 2πnMη / 60; PкВт = P / 1000
Расчёт пролёта опор трубопровода
f = 5qL⁴/(384EI); L = ⁴√(384EI fдоп/(5q))
Усилие на опору при повороте трубопровода
F = 2 · Δp · A · sin(θ/2); A = πD²/4
Напряжения в стенке трубы по Ламе
σr = A − B/r²; σθ = A + B/r²; A = (pᵢrᵢ² − pₒrₒ²)/(rₒ² − rᵢ²)
Масса трубопровода с заполнением
m′ = ρтAт + ρжAж + ρизAиз; M = m′L
Проверка конденсации на изоляции трубопровода
Δt = tпов − tрос; конденсация возможна при Δt ≤ 0
Время заполнения трубопровода
V = πD²L/4; τ = V/Q
Диаметр трубопровода по допустимым потерям
Δp = λ · (L/D) · ρv²/2; D найден итерационным решением
Kvs клапана и потери давления
Kvs = G / √(ΔP / 100)
КИПиА
13 инструм. · примерМощность трёхфазной нагрузки
P = √3UIcosφ η; S = √3UI
Сечение проводника по плотности тока
S = I/J; Sвыб ≥ S
Растяжение и сжатие стержня
σ = F/A; ε = σ/E; ΔL = FL/(EA)
Закон Ома: ток, напряжение и мощность
I = U/R; P = U · I = U²/R
Мощность однофазной нагрузки
S = U · I; P = U · I · cosφ; Q = U · I · sinφ
Падение напряжения в кабеле
ΔU = 2IρL/S (1-фазная); ΔU = √3IρLcosφ/S (3-фазная)
Проверка автоматического выключателя
Iрасч ≤ Iавт ≤ Iдоп; проверка по длительному току линии
Сечение защитного проводника PE
SPE = Sф при Sф≤16; 16 мм² при 16<Sф≤35; SPE = Sф/2 при Sф>35
Ток короткого замыкания
Iкз = U/Z (1-фазная); Iкз = U/(√3Z) (3-фазная)
Компенсация реактивной мощности
Qc = P · [tan(arccos cosφ₁) − tan(arccos cosφ₂)]
Потребление электроэнергии и стоимость
W = P · t; C = W · тариф
Давление по силе и площади
p = F / A
Давление, расход, мощность
бар ↔ кПа ↔ м вод. ст. · кВт ↔ Гкал/ч
компрессоры
15 инструм. · примерХолодильный цикл: COP и точки p–h
COPохл = (h₁ − h₄)/(h₂ − h₁); h₄ = h₃
Подбор компрессора и ресивера
Qк = Qп · (1 + s/100); Vр = Qп · t · pатм / (60 · (pmax − pmin))
От холодонагрузки до холодильного агрегата
QΣ = Qогр + Qвозд + Qпрод + Qвнутр; COP = (h₁ − h₄)/(h₂ − h₁); Qк = Qп · (1 + s/100)
Быстрый подбор компрессорного агрегата
QΣ = Qогр + Qвозд + Qпрод + Qвнутр; Qк = Qv · (1 + s/100); Vр = Qv · (t/60) · pатм / (pmax − pmin) · 1000
Подбор холодильного агрегата по нагрузке
QΣ → ṁ = QΣ·1000/(h₁−h₃); COP = (h₁−h₄)/(h₂−h₁); h₄ = h₃
Учебная проверка холодильного цикла
COP = (h₁ − h₃)/(h₂ − h₁); Q₀ = m · (h₁ − h₃); Vрес = m · τ · 60/ρж
Компрессорная станция с ресивером
Qк = Qп · (1 + s/100); Vр = Qп · (t/60) · pатм/(pmax − pmin); Vном = округление вверх(Vр)
Производительность поршневого компрессора
Qсв = Vh · n · z · ηv / 10⁶
Степень сжатия и температура нагнетания
π = p₂/p₁; T₂ = T₁ + [T₁ · π^((k−1)/k) − T₁] / ηis
Мощность компрессора по параметрам газа
Pi = k/(k−1) · p₁ · Q₁ · [π^((k−1)/k) − 1]; Pдв = Pi/(ηis · ηмех)
Тепловая нагрузка конденсатора
Qконд = Q₀ + Pкомп
Перегрев и переохлаждение холодильного контура
ΔTпер = Tвс − Tкип; ΔTпох = Tкон − Tжид
Диаметр трубопровода хладагента по расходу
D = √(4 · (ṁ/3600) / (π · ρ · v))
Площадь конденсатора по LMTD
A = Qконд · 1000 / (K · F · ΔTср.лог)
Тепловая нагрузка испарителя по энтальпиям
Q₀ = ṁ · (hвых − hвх)
Мощность по расходу
Открытая методика расчёта
Конвертер единиц теплотехники
xвыход = xвход · коэффициент пересчёта
Теплопотери помещения по площади
Q = S · q₀ · kрег · kутепл · kэтаж / 1000
Подбор циркуляционного насоса по Q-H
G = Q/(1,163 · ΔT); H = L · i · (1 + запас)
LMTD — среднелогарифмический температурный напор
ΔTср.лог = (ΔT₁ − ΔT₂) / ln(ΔT₁/ΔT₂)
Сечение и скорость воздуховода
A = L / (3600 · v); Dэкв = √(4A/π)
Температурный график отопления
t = tв + (tрасч − tв) · (tв − tн)/(tв − tн,расч)
Секции радиаторов
N = Q · 1000 / qсек; Nустан = округление вверх(N)
Расчёт теплопотерь здания
Q = [Σ(A · U) + 0,335 · n · V] · (tв − tн) / 1000
Объём теплоносителя в системе
Vсист = π · d²/4 · L · 1000 + Nрад · Vсек + Vпроч
Мощность насоса и подбор мотора
N = ρ · g · Q · H / η; Nдв = N · (1 + запас/100)
Расход топлива и стоимость сезона
B = Q · τ / (η · Hi); C = B · p
Аэродинамический расчёт вентиляционной сети
ΔP = R · L + Σξ · ρv²/2; v = Lвозд / (3600 · A)
Рекуператор: КПД и экономия
ε = (tпосле − tнар)/(tвыт − tнар); Qвозв = 0,335 · L · ε · Δt / 1000
Элеватор и сопло
μ = G2/G1; dс = √(4 · G1/3600/(π · vс)); Kvs = G1/√Δp
Холодонагрузка камеры и чиллера
QΣ = Qогр + Qвозд + Qпрод + Qвнутр
Коллектор и гребёнка
QΣ = N · Qветв; D = √(4Q/(3600 · π · v))
Поверочный расчёт теплообменника ε–NTU
NTU = UA/Cmin; Q = ε · Cmin · (tг,вх − tх,вх)
Коэффициент K через Nu–Re–Pr
Re = ρvd/μ; Pr = cμ/λ; K = Nu · λ/d
Подбор пластинчатого теплообменника узла
A = Q · (1 + запас/100) / (K · F · ΔTср.лог)
Аффинные законы насоса и обточка рабочего колеса
Q₂ = Q₁r; H₂ = H₁r²; P₂ = P₁r³
Холодильный цикл: COP и точки p–h
COPохл = (h₁ − h₄)/(h₂ − h₁); h₄ = h₃
Диаметр газопровода по расходу и скорости
D = √(4Q / (π · v)); Q — расход в м³/с
Подбор компрессора и ресивера
Qк = Qп · (1 + s/100); Vр = Qп · t · pатм / (60 · (pmax − pmin))
Гидравлика теплообменника по сторонам
ΔP = R · L + Σζ · ρv²/2; v = 4Q/(πd²)
Кожухотрубный теплообменник: трубки и обечайка
N = 4Q/(πdᵢ²v); F = NπdₒL; Dобеч ≈ √(4N·Aяч/π) + 2c
NPSH и проверка кавитации
NPSHд = (pпов − pнас)/(ρg) + z − hвс; ΔNPSH = NPSHд − NPSHтр − запас
Подбор гидрострелки
A = Qмакс / (3600 · v); D = √(4A/π)
Коэффициент загрязнения теплообменника
1/Uзагр = 1/Uчист + Rf,1 + Rf,2
Подбор клапана по Kvs
Kvs = Q / √Δp
Настройка регулятора перепада давления
Δpуст = (Qмакс / Kv)²
Буферная ёмкость системы отопления
V = Q · t · 60 · 1000 / (ρ · c · ΔT)
Расчёт скважинного насоса
H = (hскв + hподъём + p/(ρg) + hпотерь) · (1 + запас/100)
Балансировочный клапан: расчёт Kvs
Kvs = Q / √(Δp / 100 000)
Экономия от ЧРП насоса
Q₂ = Q₁ · n₂/n₁; H₂ = H₁ · (n₂/n₁)²; P₂ = P₁ · (n₂/n₁)³
От холодонагрузки до холодильного агрегата
QΣ = Qогр + Qвозд + Qпрод + Qвнутр; COP = (h₁ − h₄)/(h₂ − h₁); Qк = Qп · (1 + s/100)
Элеваторное присоединение ИТП
G₁ = Q/(1,163 · ΔT₁); μ = G₂/G₁; dс = √(4 · G₁/3600/(π · vс))
Тепловая нагрузка → котёл
Qзд = [Σ(A · U) + 0,335 · n · V] · (tв − tн) / 1000; Qкот = Qзд · (1 + запас/100)
Подбор и проверка насоса по рабочей точке
G = Q/(1,163 · ΔT); H = L · i · (1 + запас); N = ρgQH/η; NPSHд = (pпов − pнас)/(ρg) + z − hвс
Кожухотрубный аппарат: теплопередача и компоновка
A = Q/(K · F · ΔTср.лог); Re = ρvd/μ; K = Nuλ/d; N = 4Q/(πdᵢ²v); ΔP = R·L + Σζ·ρv²/2
Подбор приточной установки
A = L/(3600 · v); ΔP = R · L + Σξ · ρv²/2; Qкал = 0,335 · L · Δt/1000
Быстрый подбор компрессорного агрегата
QΣ = Qогр + Qвозд + Qпрод + Qвнутр; Qк = Qv · (1 + s/100); Vр = Qv · (t/60) · pатм / (pmax − pmin) · 1000
Подбор холодильного агрегата по нагрузке
QΣ → ṁ = QΣ·1000/(h₁−h₃); COP = (h₁−h₄)/(h₂−h₁); h₄ = h₃
Заполнение и компенсация отопления
Qкот = Qпот · (1 + s/100); Vсист = πd²L/4 + NрадVсек + Vпроч; Vбак = Vсист·β/α
Изменение режима без смены корпуса насоса
Q = Qтепл/(1,163·ΔT); Hсети = L·i·(1+s/100); Hнас = H₀ − S·Q²; Q₂ = Q₁r; H₂ = H₁r²; P₂ = P₁r³
Поверка теплообменника по выходной температуре
1/Uзагр = 1/Uчист + Rf,1 + Rf,2; NTU = UзагрA/Cmin; Q = εCminΔt; ΔP = RL + Σζρv²/2
Энергоэффективная приточно-вытяжная система
L = nV; ε = (tпосле − tнар)/(tвыт − tнар); Qкал = 0,335·L·(tзад − tпосле)/1000
Расчёт и подбор независимого узла ИТП
Q → G = Q/(1,163 · ΔT) → AПТО → Kvs → Δpбал
Учебная проверка холодильного цикла
COP = (h₁ − h₃)/(h₂ − h₁); Q₀ = m · (h₁ − h₃); Vрес = m · τ · 60/ρж
Гидравлическая обвязка котельной
Q → G → Dгс; GΣ = N · Gветв → Dколл; Nсек = Qветв · 1000/qсек
Скважинная насосная установка
Hтр = (hскв + hподъём + p/(ρg) + hпотерь)(1 + запас); H(Q) — по двум точкам кривой
Теплогидравлическая ведомость для курсового проекта
Q + LMTD + Nu–Re–Pr → Uчист → Uзагр → A; ΔP = R · L + ζρv²/2
Гидравлическая настройка отопительного контура ИТП
G = Q/(1,163 · ΔT); Δpуст = (G/Kv)²; Kvs = G/√(Δp/100 000)
Компрессорная станция с ресивером
Qк = Qп · (1 + s/100); Vр = Qп · (t/60) · pатм/(pmax − pmin); Vном = округление вверх(Vр)
Топливо и эксплуатационные затраты
Q = [Σ(A · U) + 0,335 · n · V] · Δt/1000; B = Q · τ/(η · Hi); C = B · p
Пластинчатый ПТО: тепловой и гидравлический подбор
ΔTср.лог = (ΔT₁ − ΔT₂)/ln(ΔT₁/ΔT₂); A = Q(1+s/100)/(K·F·ΔTср.лог); ΔP = R·L + Σζ·ρv²/2
Расчёт воздушной сети
L = V · n; A = L/(3600 · v); Dэкв = √(4A/π); ΔP = R·Lуч + Σξ·ρv²/2
Расчёт тепловой нагрузки ИТП
QИТП = Qот + Qвент + QГВС + Qпроч; отдельно для среднего и максимального расхода ГВС
Тепловая нагрузка ГВС
QГВС = 1,163 · G · (tгвс − tхвс)
Дроссельная шайба ИТП
Q = μ · (πd²/4) · √(2Δp/ρ); d = √[4(Q/3600)/(πμ√(2Δp/ρ))]
Узел учёта тепловой энергии
P = ρ · c · G · ΔT / 3600; E = P · τ
Расход пара по тепловой нагрузке
Gп = 3600 · Q / (hп − hк)
Предварительный подбор БТП
Qрасч = (Qот + Qвент + QГВС + Qпроч) · (1 + r/100); N = округление вверх(Qрасч/Qмод)
Производительность поршневого компрессора
Qсв = Vh · n · z · ηv / 10⁶
Степень сжатия и температура нагнетания
π = p₂/p₁; T₂ = T₁ + [T₁ · π^((k−1)/k) − T₁] / ηis
Мощность компрессора по параметрам газа
Pi = k/(k−1) · p₁ · Q₁ · [π^((k−1)/k) − 1]; Pдв = Pi/(ηis · ηмех)
Тепловая нагрузка конденсатора
Qконд = Q₀ + Pкомп
Расход охлаждающей воды конденсатора
G = Qконд / (cp · Δt); V = G · 3600 / ρ
Перегрев и переохлаждение холодильного контура
ΔTпер = Tвс − Tкип; ΔTпох = Tкон − Tжид
Диаметр трубопровода хладагента по расходу
D = √(4 · (ṁ/3600) / (π · ρ · v))
Площадь конденсатора по LMTD
A = Qконд · 1000 / (K · F · ΔTср.лог)
Расчёт диаметра дымохода
V = V₀ · (273,15 + t)/273,15 · 101325/p; A = V/(3600 · w); D = √(4A/π)
Расширительный бак отопления
Vрасш = Vсист · β/100; Vбак = Vрасш/(1 − p₀,абс/pmax,абс)
Расчёт тёплого пола
L = A/(s/1000); N = округление вверх(L/Lmax); G = Q/(1,163 · ΔT)
Параллельная и последовательная работа насосов
QΣ = Q₁ + Q₂ при параллельной работе; HΣ = H₁ + H₂ при последовательной
Быстроходность насоса Nss
Nss = n · √Q / NPSH₃%⁰·⁷⁵
КПД насоса по испытательным данным
η = ρ · g · Q · H / Pвал
Энергопотребление и стоимость работы насоса
P = ρgQH/(3600η); E = P · t; C = E · c
Расчёт станции повышения давления
H = [Δp/(ρg) + z + hпот] · (1 + запас/100); Qнас = QΣ/Nраб
Диаметр трубопровода насосной установки
D = √(4Q/(πv)); Q = Qч/3600
Подбор дренажного насоса по объёму и времени
Q = V/t; H = z + hпот; N = ρgQH/(3600η)
Гидроудар в насосной линии
Δp = ρ · a · Δv; ΔH = a · Δv / g
Объём ёмкости по геометрии
Vцилиндра = πd²L/4; Vпрямоугольника = LWH; Vраб = Vгеом · φ/100
Теплопередача через многослойную стену
RΣ = Rsi + Σ(δ/λ) + Rse; U = 1/RΣ; Q = AΔT/RΣ
Мощность трёхфазной нагрузки
P = √3UIcosφ η; S = √3UI
Сечение проводника по плотности тока
S = I/J; Sвыб ≥ S
Тепловая ёмкость тела
Q = m · c · (t₂ − t₁); C = m · c
Растяжение и сжатие стержня
σ = F/A; ε = σ/E; ΔL = FL/(EA)
Прогиб шарнирно опёртой балки
Mmax = PL/4; fmax = PL³/(48EI)
Геометрия прямоугольного сечения
A = bh; I = bh³/12; W = bh²/6
Тепловой баланс теплообменника
Qг = ṁг · cг · (tг,вх − tг,вых); Qх = ṁх · cх · (tх,вых − tх,вх)
Коэффициент теплопередачи через стенку теплообменника
1/K = 1/αг + Rf,г + δ/λ + Rf,х + 1/αх
Оребрённая поверхность теплообменника
A = Nтр · [πdтр(L − Nрδ) + Nр(π(dр² − dтр²)/2 + πdрδ)]
Воздушный теплообменник: тепловая мощность
Q = ρ · L · cр · (tвых − tвх) / 3600
Тепловая нагрузка испарителя по энтальпиям
Q₀ = ṁ · (hвых − hвх)
Флэш-пар из конденсата
x = (hк − hж,2) / r₂; Gфл = x · Gк
Проверка stall парового теплообменника
Δpдост = pп − pобр − ρgH/10⁵; Δpзап = Δpдост − Δpтр
Число каналов спирального теплообменника
N = округление вверх[Q/(3600 · v · b · h)]; vф = Q/(3600 · N · b · h)
Гидравлический расчёт трубопровода
Δp = λ · (L/D) · ρv²/2; h = 10,67LQ¹·⁸⁵²/(C¹·⁸⁵²D⁴·⁸⁷)
Диаметр трубопровода по расходу и скорости
D = √(4Q/(πv)); A = Q/v
Местные сопротивления трубопровода
Δpм = Σζ · ρv²/2; hм = Δpм/(ρg)
Теплоизоляция трубопровода
qₗ = Δt / [ln(r₂/r₁)/(2πλ) + 1/(2παr₂)]
Тепловое расширение трубопровода и компенсатор
ΔL = α · L · Δt; n = округление вверх(|ΔL|/s)
Гидроудар в трубопроводе
Δp = ρ · a · Δv; ΔH = a · Δv/g
Число Рейнольдса и коэффициент трения
Re = ρvD/μ; λ = 64/Re или уравнение Коулбрука–Уайта
Толщина стенки трубопровода по ASME B31.3
t = PD/[2(SEW + PY)]; tном = (t + c)/(1 − m/100)
Воздухообмен по кратности, людям и CO₂
L = max(n · V; 3,6 · N · l; 1000 · GCO₂/(Cв − Cнар))
Психрометрия влажного воздуха: i и d
pv = φ · pнас; d = 0,622 · pv/(p − pv); i = 1,006t + d(2501 + 1,86t)
Подбор вентилятора по расходу и напору
Lв = L(1 + s/100); P = Lв · Δp/(3600 · η · 1000)
Калорифер: мощность и расход воды
Q = ρв · L · cp,в · Δtв/3600; G = Q/(cp,вода · Δtвода)
Смесительная камера: температура смеси
tсм = (Lнар · tнар + Lрец · tрец)/(Lнар + Lрец)
Местный отсос: расход и сечение
L = 3600 · F · vз; Aвозд = L/(3600 · vвозд); Dэкв = √(4Aвозд/π)
Увлажнение воздуха: расход влаги
W = ρ · L · (d2 − d1)/1000
Воздухоохладитель: мощность и конденсат
i = 1,006t + (d/1000)(2501 + 1,86t); Q = ρ · L · (i1 − i2)/3600; W = ρ · L · (d1 − d2)/1000
Закон Ома: ток, напряжение и мощность
I = U/R; P = U · I = U²/R
Мощность однофазной нагрузки
S = U · I; P = U · I · cosφ; Q = U · I · sinφ
Падение напряжения в кабеле
ΔU = 2IρL/S (1-фазная); ΔU = √3IρLcosφ/S (3-фазная)
Проверка автоматического выключателя
Iрасч ≤ Iавт ≤ Iдоп; проверка по длительному току линии
Сечение защитного проводника PE
SPE = Sф при Sф≤16; 16 мм² при 16<Sф≤35; SPE = Sф/2 при Sф>35
Ток короткого замыкания
Iкз = U/Z (1-фазная); Iкз = U/(√3Z) (3-фазная)
Компенсация реактивной мощности
Qc = P · [tan(arccos cosφ₁) − tan(arccos cosφ₂)]
Потребление электроэнергии и стоимость
W = P · t; C = W · тариф
Подбор гидроаккумулятора для насосной установки
Vбак = Vцикл / [p₀ · (1/pмин − 1/pмакс)]; Vцикл = Qнас · tмин/60
КПД насосного агрегата по электропотреблению
ηагр = ρ · g · Q · H / Pэл
Напор насоса по показаниям давления
H = (p₂ − p₁)/(ρg) + (z₂ − z₁) + (v₂² − v₁²)/(2g)
Крутящий момент на валу насоса
M = 9550 · Pвал / n
Производительность поршневого насоса
Q = z · kд · (πD²/4) · s · n · ηv · 60
Расход дозировочного насоса по концентрации
qдоз = Qв · C / (ρр · w); C — мг/л, Qв — м³/ч
Число ступеней многоступенчатого насоса
z = округление вверх(Hтр/Hступ); Hфакт = z · Hступ
Максимальная высота всасывания насоса
Hвс,max = (pбар − pпар)/(ρg) − NPSHтр − hвс − запас
Массовый расход по объёмному расходу
G = ρ · Q
Гидростатическое давление жидкости
pгидр = ρ · g · h; pабс = pатм + pгидр
Тепловая диффузия материала
a = λ / (ρ · cp)
Числа подобия Re, Pr и Nu
Re = ρvD/μ; Pr = cpμ/λ; Nu = 0,023 · Re⁰·⁸ · Prⁿ
Плотность идеального газа
ρ = pM / (RT)
Кинематическая вязкость жидкости
ν = μ / ρ
Механическая мощность по моменту
P = 2πnMη / 60; PкВт = P / 1000
Давление по силе и площади
p = F / A
Тепловой расчёт теплообменника: Q, LMTD и площадь
A = Q · (1 + s/100) / (K · F · ΔTср.лог); ΔTср.лог = (ΔT₁ − ΔT₂) / ln(ΔT₁/ΔT₂)
Проверка температурного пересечения теплообменника
ΔTmin = min(ΔT₁, ΔT₂); ΔTср.лог = (ΔT₁ − ΔT₂) / ln(ΔT₁/ΔT₂)
Эффективность оребрения теплообменника
m = √(2α/(λδ)); ηр = tanh(mL)/(mL)
Эффективная площадь оребрения теплообменника
Aэфф = Aосн + ηр · Aр
Проверка запаса площади теплообменника
s = (Aуст / Aтреб − 1) · 100%; ΔA = Aуст − Aтреб
Температура стенки теплообменника
q″ = (tг − tх)/(1/αг + δ/λ + 1/αх); tст,г = tг − q″/αг; tст,х = tх + q″/αх
Расход теплоносителя по нагрузке теплообменника
ṁ = Q/(c · Δt); G = 3600 · ṁ; V = G/ρ
Общий коэффициент теплопередачи по испытанию
K = Q / (A · F · ΔTср.лог)
Самотечный трубопровод: расход по уклону
Q = (1/n) · A · R^(2/3) · √i; v = Q/A
Расчёт пролёта опор трубопровода
f = 5qL⁴/(384EI); L = ⁴√(384EI fдоп/(5q))
Усилие на опору при повороте трубопровода
F = 2 · Δp · A · sin(θ/2); A = πD²/4
Напряжения в стенке трубы по Ламе
σr = A − B/r²; σθ = A + B/r²; A = (pᵢrᵢ² − pₒrₒ²)/(rₒ² − rᵢ²)
Масса трубопровода с заполнением
m′ = ρтAт + ρжAж + ρизAиз; M = m′L
Проверка конденсации на изоляции трубопровода
Δt = tпов − tрос; конденсация возможна при Δt ≤ 0
Время заполнения трубопровода
V = πD²L/4; τ = V/Q
Диаметр трубопровода по допустимым потерям
Δp = λ · (L/D) · ρv²/2; D найден итерационным решением
Воздухообмен по тепловым избыткам
L = 3600 · Q/(ρ · cp · (tв − tпр))
Воздухообмен по влаговыделениям
L = 1000 · W/(ρ · (dв − dпр))
Смешение влажного воздуха
G = ρ · L; dсм = Σ(G · d)/ΣG; iсм = Σ(G · i)/ΣG
Точка росы и риск конденсации
γ = ln(φ/100) + 17,62t/(243,12 + t); tр = 243,12γ/(17,62 − γ)
Холодонагрузка помещения
QΣ = U · A · Δt + ρ · L · cp · Δt/3600 + Qвнутр + Qсолн
Размеры прямоугольного воздуховода
A = L/(3600 · v); b = √(A · r); h = √(A/r)
Естественная тяга вентиляционного канала
Δpрасп = g · h · (ρнар − ρвн); Δpизб = Δpрасп − Δpсети
Количество и площадь воздухораспределителей
N = округление вверх(L/Lдиф); AΣ = L/(3600 · vлиц); A1 = AΣ/N
Суточный и часовой расход воды
Qср.сут = N · qуд / 1000; Qмакс.сут = Qср.сут · Kсут; Qмакс.ч = Qмакс.сут · Kч / 24
Расчётный расход внутреннего водопровода
q = 5 · q₀ · α; qрасч = max(q, q₀,макс)
Расход воды на внутреннее пожаротушение
qпож = qструи · nструй; Qпож = 3,6 · qпож
Объём запаса воды на пожаротушение
V = (qпож + qпроч) · t · 60 / 1000
Объём регулирующей ёмкости водоснабжения
V = Qсут · tавт / 24
Подбор гидроаккумулятора водоснабжения
Vбак = Vпол / [p₀ · (1/pвкл − 1/pвыкл)]; pабс = pизб + pатм
Потери напора в водосчётчике
h = S · q²; Δp = ρ · g · h
Расход воды на полив территории
Vполив = A · qполив · n / 1000
Мощность котла по теплопотерям
Q = Σ(k · F · ΔT) · 1,15
Циркуляционный насос: рабочая точка
H = H₀ − S · G²
Пластинчатый ТО: модель и обвязка
F = Q / (k · Δtср)
Kvs клапана и потери давления
Kvs = G / √(ΔP / 100)
Сечение воздуховода по расходу
F = L / (3600 · v)
Давление, расход, мощность
бар ↔ кПа ↔ м вод. ст. · кВт ↔ Гкал/ч
Ничего не найдено.